Loading...
HomeMy WebLinkAbout027 Stormwater ENGINEERING    CONSULTING      PLANNING    DESIGN  204 N. 11th Ave.  BOZEMAN, MT  59715  406‐581‐3319  www.g‐e‐i.net 204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 1 of 7                                    Storm Water Management Design Report    Current Landing, LLC Offices  Corner of Fallon and Laramie St.  Lot 2, Block 1 of  Parkway Plaza Subdivision  Bozeman, Montana                                      December 2023      Prepared By:  Genesis Engineering, Inc.  GEI Project #:  1154.004.040      Prepared For:  Current Landing, LLC  Bozeman, Montana            204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 2 of 7                                     Storm Water Management Design Report  Table of Contents          I.  Project Background……………………………………………………………………………………………….. 4   1.  Introduction………………………………………………………………………………………………………………. 4   2.  Soil and Groundwater……………………………………………………………………………………………….. 4   3.  Land Use……………………………………………………………………………………………………………………. 4  II.  Existing Conditions…………………………………………………..………………………………………………. 4   1.  Drainage Basins and Pre‐Development Peak Flows…………………………………………………… 4  III.  Proposed Drainage Plan and Post‐Development Peak Flows…………………………………. 5   1.  Major Drainage System…………………………………………………………………………………………….. 6   2.  Minor Drainage System…………………………………………………………………………………………….. 6   3.  Maintenance…………………………………………………………………………………………………………….. 7  IV.  Conclusion………………………………………………………………………………………….……………………. 7    List of Tables  Table 1.  Estimated Pre‐Development Peak Flows……………………………………………………………………….. 5  Table 2.  Estimated Capacity of Existing Drainage Facilities…………………………………………………………. 5  Table 3.  Estimated Post‐Development Peak Flows……………………………………………………………………… 5  Table 4.  Required Pond Volumes ……………………………………..………………………………………………………… 6        Appendix A—Calculations  Grading and Drainage Exhibits  Pre/Post Development Runoff Computations   Storm Pond Computations  Gutter and Sidewalk Chase Flow Modeling                     List of References     City of Bozeman Design Standards and Specifications Policy and all addenda.      204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 3 of 7                               I. Project Background      Introduction  The Current Landing Project consists of 3 proposed office/storage buildings on an existing lot (2) within the existing  Parkway Plaza Subdivision and PUD.  This existing lot is shaded in green in Figure 1 below and consists of approximately  1.37 acres, more specifically located at the corner of Fallon Street and Laramie Street in Bozeman, Gallatin County,  Montana.                                                            Figure 1 – Lot 2 in Parkway Plaza Subdivision      This report outlines the storm water analysis conducted for the site and describes the storm water drainage and  management facilities necessary for the proposed project by state and local regulations.  We also explore the capacity  of the existing stormwater facilities already provided for and how runoff from the proposed project fits into this existing  infrastructure.  The proposed storm water plan follows the design standards set forth by the City of Bozeman in Design  Standards and Specifications Policy with subsequent addenda.     Soil and Groundwater  The NRCS Soil Survey identifies the major soil types on the site as Turner loam (457A).  This soil belongs to hydrologic  soil group B as they are comprised primarily of loams and silt loams with moderately high saturated hydraulic  conductivity.  Groundwater is depths range from 8’ to 12’ depending on the time of the year.           204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 4 of 7                                 Land Use  The existing land use is for business park offices as is currently proposed.  The proposed storm water structures and  building elevations will conform to City land use requirements and zoning as it proceeds through the COB site plan  review process.    II.  Existing Conditions  The site consists of an existing undeveloped subdivision lot.  The ground cover is grass and the land slopes generally to  the north west at a grade of approximately 1.5% with the high point of the property located on the southeastern corner  of the existing subdivision lot. The natural grading conveys runoff in an overland fashion, to the south side of Fallon  Street.  This can be seen on the attached exhibit showing the existing and proposed drainage basins.  The proposed 3  commercial buildings are located as shown.  The purpose of this design report is to size and design conveyance  structures and the attenuation storm pond for the area that is to be developed.    Drainage Basins and Pre‐development Peak Flows  Drainage basins were identified for the site.  The offsite basins south and upstream of this subdivision lot will utilize the  existing street conveyance to the west and the irrigation ditch to the east convey runoff to the north.  As for onsite  basins, basin A is comprised of the existing lot and the proposed development – office buildings and parking areas.   Estimates of runoff and their respective calculations for the basin subarea was completed using the Modified Rational  Method.  The 10‐year, 25‐year, and 100‐year storm events were used in the analysis of the storm water conveyance  structures within the site.  A summary of estimated pre‐development peak runoff rates can be found in Table 1.    Table 1.  Estimated Pre‐Development Peak Flows (see basin map)    Sub Area Description                     Area   C Tc                    Q10                    Q25                    Q100                          (acres)                    (min)                    (cfs)                    (cfs)                     (cfs)      A Entire Site Plan  1.26 0.20 30  0.25  0.31  0.40  A‐1 See basin exhibit  0.22 0.20 7.7  0.11  0.13  0.18  A‐2 See basin exhibit  0.25 0.20 8.1  0.12  0.14  0.19  A‐3 See basin exhibit  0.12 0.20 8.2  0.10  0.11  0.15        III.  Proposed Drainage Plan and Estimated Post‐Development Peak Flows  The proposed drainage plan shall utilize the existing drainage systems that are currently in place.  Genesis’ drainage  plan consists of two drainage systems.  First, we look at the major drainage system or backbone that consists of natural  streams, site grading, and street conveyance.  These facilities are designed to have a much higher conveyance capacity  and shall convey the excess runoff from the 100‐year storm or greater without inundating any building structures.   Secondly, we look at the minor drainage system(s) that fit within the major drainage system and are designed to  accommodate moderate and relatively frequent or nuisance storm events without inconveniencing the public.  The  minor drainage system(s) are comprised of the curb and gutters, inlets, piping, and shallow swales designed to convey  runoff from the 25‐year event, and also attenuation ponds designed for the 10‐year, 2 hour storm event.    In this particular project, the proposed drainage plan consists of four retention structures and a network of sidewalk  chases, and swales that are connected and within the proposed site plan.  Please see the drainage basin exhibit in the  appendix for basin locations.  Basin A will drain into the four stormwater storage structures that will provide retainage  of surface runoff from the proposed site.  All storm chases are designed using a 25‐yr design storm event while the  retention structures are designed using the 10‐year, 2‐hour storm event.  A summary of estimated post‐development  peak runoff rates can be found in Table 2.  Proposed structure capacities can be found in Table 3 below.  204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 5 of 7                                 Table 2.  Estimated Post‐Development Peak Flows (see basin map)    Basin Description                    Area   C   Tc                    Q10                    Q25                  Q100                         (acres)                    (min)                    (cfs)                    (cfs)                   (cfs)  A  Onsite    1.26 0.76 11.1  1.87  2.20  3.00  A1  Onsite    0.22 0.73 5 min  0.31  0.37  0.50  A2  Onsite    0.25 0.87 5 min  0.72  0.83  1.16  A3  Onsite    0.12 0.73 5 min  0.48  0.56  0.78     Table 3.  Proposed Structure Capacities     Structure                     Slope       Location                                Contributing                   QCap      Q25post         Passes Design                         (%)                                      Basins                          (cfs)          (cfs)                     Storm  W. Side Walk Chase 1.0 SW Lot    A1  2.3 0.37              Yes    E. Side Walk Chase  1.0 Mid Lot    A2  2.3 0.83              Yes    N. Side Walk Chase  1.0 NE Lot    A3  2.3 0.56              Yes  Pond 4 ‐ 12” Culvert 0.25 W BLD #3    A1  2.61 0.37              Yes    Pond 3 – 12” Culvert 0.25 W BLD #3    A1  2.61 0.37              Yes      Table 4.  Estimated Retention Structure Volumes                                                                                                                                        Required       Actual  Pond Type                Contributing            Q10Pre    Q25post Qrelease     Vol.              Vol.                      Subareas                   (cfs)           (cfs)        (cfs)          (cft)              (cft)  Pond 1 ‐  Retention Inf. Basin A  6.1 9.2 0 ‐ 2,000  Pond 2 ‐  Retention Basin A  6.1 9.2 0 ‐ 391  Pond 3 ‐  Retention Basin A  6.1 9.2 0 ‐ 212  Pond 4 ‐  Retention Basin A  6.1 9.2 0 ‐ 255  Total 1‐4 Retention ponds Basin A  6.1 9.2 0 2,793 2,858      Initial Storm Water Facilities Basin A  NA NA NA 1,843 2,858         Temporary Phase 1 Pond Basin A  6.1 9.2   0 2,793 3,000    Maintenance  Regular maintenance of storm water facilities is necessary for proper functioning of the drainage system.  In general,  regular mowing of any grass swales and storage ponds and unclogging of inlets and outlet works will be required to  prevent standing water, clogging, and the growth of weeds and wetland plants.  More substantial maintenance, such as  sediment removal with heavy equipment, may be required in coming decades to restore detention pond volume.    All maintenance and repair should be prioritized and scheduled in advance.  Inlets & pipes should be visually inspected  yearly.  Typical maintenance items include removing obstructions, cleaning and flushing pipes, mowing grass and  weeds, tree maintenance to prevent limbs from falling and blocking swales, and establishing groundcover on bare  ground.    INFILTRATOR ‐ CMP RETENTION SYSTEM INSPECTION AND MAINTENANCE  UNDERGROUND STORMWATER RETENTION AND INFILTRATION SYSTEMS MUST BE INSPECTED AND MAINTAINED AT  REGULAR INTERVALS FOR PURPOSES OF PERFORMANCE AND LONGEVITY.  INSPECTION  INSPECTION IS THE KEY TO EFFECTIVE MAINTENANCE OF CMP DETENTION SYSTEMS AND IS EASILY PERFORMED.  CONTECH RECOMMENDS ONGOING, ANNUAL INSPECTIONS. SITES WITH HIGH TRASH LOAD OR SMALL OUTLET  CONTROL ORIFICES MAY NEED MORE FREQUENT INSPECTIONS. THE RATE AT WHICH THE SYSTEM COLLECTS  POLLUTANTS WILL DEPEND MORE ON SITE SPECIFIC ACTIVITIES RATHER THAN THE SIZE OR CONFIGURATION OF THE  SYSTEM.  204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 6 of 7                               INSPECTIONS SHOULD BE PERFORMED MORE OFTEN IN EQUIPMENT WASHDOWN AREAS, IN CLIMATES WHERE  SANDING AND/OR SALTING OPERATIONS TAKE PLACE, AND IN OTHER VARIOUS INSTANCES IN WHICH ONE WOULD  EXPECT HIGHER ACCUMULATIONS OF SEDIMENT OR ABRASIVE/ CORROSIVE CONDITIONS. A RECORD OF EACH  INSPECTION IS TO BE MAINTAINED FOR THE LIFE OF THE SYSTEM  MAINTENANCE  CMP DETENTION SYSTEMS SHOULD BE CLEANED WHEN AN INSPECTION REVEALS ACCUMULATED SEDIMENT OR TRASH  IS CLOGGING THE DISCHARGE ORIFICE.  ACCUMULATED SEDIMENT AND TRASH CAN TYPICALLY BE EVACUATED  THROUGH THE MANHOLE OVER THE OUTLET ORIFICE. IF MAINTENANCE IS NOT PERFORMED AS RECOMMENDED,  SEDIMENT AND TRASH MAY ACCUMULATE IN FRONT OF THE OUTLET ORIFICE. MANHOLE COVERS SHOULD BE  SECURELY SEATED FOLLOWING CLEANING ACTIVITIES. CONTECH SUGGESTS THAT ALL SYSTEMS BE DESIGNED WITH AN  ACCESS/INSPECTION MANHOLE SITUATED AT OR NEAR THE INLET AND THE OUTLET ORIFICE. SHOULD IT BE NECESSARY  TO GET INSIDE THE SYSTEM TO PERFORM MAINTENANCE ACTIVITIES, ALL APPROPRIATE PRECAUTIONS REGARDING  CONFINED SPACE ENTRY AND OSHA REGULATIONS SHOULD BE FOLLOWED.    ANNUAL INSPECTIONS ARE BEST PRACTICE FOR ALL UNDERGROUND SYSTEMS. DURING THIS INSPECTION, IF EVIDENCE  OF SALTING/DE‐ICING AGENTS IS OBSERVED WITHIN THE SYSTEM, IT IS BEST PRACTICE FOR THE SYSTEM TO BE RINSED,  INCLUDING ABOVE THE SPRING LINE SOON AFTER THE SPRING THAW AS PART OF THE MAINTENANCE PROGRAM FOR  THE SYSTEM.  MAINTAINING AN UNDERGROUND DETENTION OR INFILTRATION SYSTEM IS EASIEST WHEN THERE IS NO  FLOW ENTERING THE SYSTEM. FOR THIS REASON, IT IS A GOOD IDEA TO SCHEDULE THE CLEANOUT DURING DRY  WEATHER.  THE FOREGOING INSPECTION AND MAINTENANCE EFFORTS HELP ENSURE UNDERGROUND PIPE SYSTEMS  USED FOR STORMWATER STORAGE CONTINUE TO FUNCTION AS INTENDED BY IDENTIFYING RECOMMENDED REGULAR  INSPECTION AND MAINTENANCE PRACTICES. INSPECTION AND MAINTENANCE RELATED TO THE STRUCTURAL  INTEGRITY OF THE PIPE OR THE SOUNDNESS OF PIPE JOINT CONNECTIONS IS BEYOND THE SCOPE OF THIS GUIDE.      IV.  Conclusion  Our Storm water analysis and calculations indicate that the proposed storm water facilities and management plan for  the site plan is adequate to safely convey the 10‐year, 25‐year, and 100‐year storm events and to satisfy state and local  regulations for 10‐year peak attenuation utilizing the proposed retention ponds onsite.           H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\WP\StormwaterDR.doc  204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 7 of 7                                   Appendix A  Calculations                                                                                      Current Landing, LLC   Condominium Owners’ Association  Appendix A      Storm Water Facilities Operation & Maintenance Manual    Overview   The COA is responsible for maintaining all Storm Water Facilities, including storm inlets, sidewalk  chases, curb cuts, outlet structures, storm pipe and the storm water detention pond located within  the open space area of the Current Landing Site Plan.      Maintenance  The storm inlets and pond outlet structures shall have the sediment removed from the sediment  traps on a yearly basis or an updated maintenance schedule as determined by monitoring the  sediment build‐up of the inlets quarterly.    The storm pipe between the storm ponds and inlets is to be monitored yearly for build‐up of  sediment or trash.  If the storm system is operating correctly, the build‐up should be minimal and  therefore the maintenance schedule will be directly correlated to the yearly inspection findings.    The storm water attenuation pond(s) shall be monitored every five years for sediment build‐up.   When the sediment build‐up starts to decrease the capacity of the attenuation pond, the sediment  shall be removed mechanically and hauled from the site.  It the extraction of the sediment removes  the vegetation from the bottom of the pond, it should be reseeded or re‐sodded and appropriate  storm water BMPs are to be installed until the vegetation is stabilized.    Curb cuts and sidewalk chases should be monitored every 6 months for sediment build‐up or  blockage.  A common issue with these storm facilities is the build‐up of grass at the daylight that  impedes flow and collects sediment. These facilities should be cleaned yearly or more frequently if  deemed necessary during the inspections.  The sediment, trash and vegetation should be hauled  offsite.      Contact Information and signatures    Property Manager:_____________________________  Date: __________    Association President:__________________________ Date:__________    204 N. 11th Ave., Bozeman, MT 59715 Cell: (406) 581-3319 www.g-e-i.net Page 6 of 6                                   Appendix A  Calculations                                                                                      CURRENT LANDING 12/5/2022 BASIN A - PRE DEV BASIN A - POST DEV Weighted C Weighted C Area (sf) 54,933.00 Area (sf) 54,933.00 Area (Acres) 1.26 Area (Acres) 1.26 Area Impervious (0.9) - Area Impervious (0.9) 44,222.00 Area Native Grass (0.2) 54,933.00 Area Native Grass (0.2) 10,711.00 Weighted C= 0.20 Weighted C= 0.76 BASIN A1 - PRE DEV BASIN A1 - POST DEV Weighted C Weighted C Area (sf) 9,572.00 Area (sf) 9,572.00 Area (Acres) 0.22 Area (Acres) 0.22 Area Impervious (0.9) - Area Impervious (0.9) 7,186.00 Area Native Grass (0.2) 9,572.00 Area Native Grass (0.2) 2,386.00 Weighted C= 0.20 Weighted C= 0.73 BASIN A2 - PRE DEV BASIN A2 - POST DEV Weighted C Weighted C Area (sf) 11,070.00 Area (sf) 11,070.00 Area (Acres) 0.25 Area (Acres) 0.25 Area Impervious (0.9) - Area Impervious (0.9) 10,650.00 Area Native Grass (0.2) 11,070.00 Area Native Grass (0.2) 420.00 Weighted C= 0.20 Weighted C= 0.87 BASIN A3 - PRE DEV BASIN A3 - POST DEV Weighted C Weighted C Area (sf) 5,403.00 Area (sf) 5,403.00 Area (Acres) 0.12 Area (Acres) 0.12 Area Impervious (0.9) - Area Impervious (0.9) 4,069.00 Area Native Grass (0.2) 5,403.00 Area Native Grass (0.2) 1,334.00 Weighted C= 0.20 Weighted C= 0.73 Time of Concentration Calcs2 year 24 hr P = 1.272 (in)CURRENT LANDINGPre Delt H Length Slope n L sheet TC sheet L Shallow Velocity Fig 9TC Shallow Tc TotalBasin(ft) (ft) (ft/ft) (ft) (min) (ft) (ft/sec) (min) (min)A 3 350 0.009 0.1 200 27.5 150 1.0 2.5 30.0A1 2 120 0.017 0.1 50 6.9 70 1.5 0.8 7.7A2 3 170 0.018 0.1 50 6.8 120 1.5 1.3 8.1A3 0.5 112 0.004 0.1 25 6.8 87 1.0 1.5 8.2Post Delt H Length Slope n L sheet TC sheet L Shallow Velocity Fig 9TC Shallow Tc TotalBasin(ft) (ft) (ft/ft) (ft) (min) (ft) (ft/sec) (min) (min)A 3 350 0.009 0.05 100 9.1 250 2.0 2.1 11.1A1 2 120 0.017 0.05 50 4.0 70 2.5 0.5 4.5A2 3 170 0.018 0.05 50 3.9 120 2.5 0.8 4.7A3 0.5 112 0.004 0.05 25 3.9 87 2.0 0.7 4.6Figure 9 ‐ DEQ 8 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.26AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 30.0 MIN 0.50 2 0.36 0.6 0.55 5 0.52 0.64 0.81 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.01 25 0.78 0.64 1.22 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 1.45 B = 0.66 100 1.01 0.67 1.61 STORM INTENSITY =1.01IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.25CFS BASIN AREA PRE =1.26AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.76 STORM INTENSITY =1.95IN/HR POST‐DEV   Qp =1.87CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A ‐ 10yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A-10yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.26AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 30.0 MIN 0.50 2 0.36 0.6 0.55 5 0.52 0.64 0.81 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.01 25 0.78 0.64 1.22 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 1.45 B = 0.64 100 1.01 0.67 1.61 STORM INTENSITY =1.22IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.31CFS BASIN AREA PRE =1.26AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.76 STORM INTENSITY =2.30IN/HR POST‐DEV   Qp =2.20CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A ‐ 25yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A-25yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.26AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 30.0 MIN 0.50 2 0.36 0.6 0.55 5 0.52 0.64 0.81 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.01 25 0.78 0.64 1.22 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 1.45 B = 0.67 100 1.01 0.67 1.61 STORM INTENSITY =1.61IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.40CFS BASIN AREA PRE =1.26AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.76 STORM INTENSITY =3.13IN/HR POST‐DEV   Qp =3.00CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A ‐ 100yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A-100yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.22AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =7.7MIN 0.13 2 0.36 0.6 1.23 5 0.52 0.64 1.93 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.48 25 0.78 0.64 2.90 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 3.57 B = 0.66 100 1.01 0.67 4.00 STORM INTENSITY =2.48IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.11CFS BASIN AREA PRE =0.22AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =1.95IN/HR POST‐DEV   Qp =0.31CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A1 ‐ 10yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A1-10yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.22AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =7.7MIN 0.13 2 0.36 0.6 1.23 5 0.52 0.64 1.93 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.48 25 0.78 0.64 2.90 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 3.57 B = 0.64 100 1.01 0.67 4.00 STORM INTENSITY =2.90IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.13CFS BASIN AREA PRE =0.22AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =2.30IN/HR POST‐DEV   Qp =0.37CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A1 ‐ 25yr  H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A1-25yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.22AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =7.7MIN 0.13 2 0.36 0.6 1.23 5 0.52 0.64 1.93 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.48 25 0.78 0.64 2.90 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 3.57 B = 0.67 100 1.01 0.67 4.00 STORM INTENSITY =4.00IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.18CFS BASIN AREA PRE =0.22AC POST‐DEV Tc = 11.1 MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =3.13IN/HR POST‐DEV   Qp =0.50CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A1 ‐ 100yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A1-100yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.25AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.1MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.20 5 0.52 0.64 1.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.40 25 0.78 0.64 2.81 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 3.45 B = 0.66 100 1.01 0.67 3.86 STORM INTENSITY =2.40IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.12CFS BASIN AREA PRE =0.25AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.87 STORM INTENSITY =3.30IN/HR POST‐DEV   Qp =0.72CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A2 ‐ 10yr  H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A2-10yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.25AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.1MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.20 5 0.52 0.64 1.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.40 25 0.78 0.64 2.81 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 3.45 B = 0.64 100 1.01 0.67 3.86 STORM INTENSITY =2.81IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.14CFS BASIN AREA PRE =0.25AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.87 STORM INTENSITY =3.83IN/HR POST‐DEV   Qp =0.83CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A2 ‐ 25yr  H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A2-25yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.25AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.1MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.20 5 0.52 0.64 1.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.40 25 0.78 0.64 2.81 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 3.45 B = 0.67 100 1.01 0.67 3.86 STORM INTENSITY =3.86IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.19CFS BASIN AREA PRE =0.25AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.87 STORM INTENSITY =5.34IN/HR POST‐DEV   Qp =1.16CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A2 ‐ 100yr  H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A2-100yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.2AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.2MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.19 5 0.52 0.64 1.86 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.38 25 0.78 0.64 2.79 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 3.42 B = 0.66 100 1.01 0.67 3.83 STORM INTENSITY =2.38IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.10CFS BASIN AREA PRE =0.2AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =3.30IN/HR POST‐DEV   Qp =0.48CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A3 ‐ 10yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A3-10yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.2AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.2MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.19 5 0.52 0.64 1.86 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.38 25 0.78 0.64 2.79 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 3.42 B = 0.64 100 1.01 0.67 3.83 STORM INTENSITY =2.79IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.11CFS BASIN AREA PRE =0.2AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =3.83IN/HR POST‐DEV   Qp =0.56CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A3 ‐ 25yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A3-25yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.2AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc =8.2MIN 0.14 2 0.36 0.6 1.19 5 0.52 0.64 1.86 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 2.38 25 0.78 0.64 2.79 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 3.42 B = 0.67 100 1.01 0.67 3.83 STORM INTENSITY =3.83IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.15CFS BASIN AREA PRE =0.2AC POST‐DEV Tc =5.0MIN POST‐DEV  C =0.73 STORM INTENSITY =5.34IN/HR POST‐DEV   Qp =0.78CFS 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A BASIN A3 ‐ 100yr  i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN) H:\1154\004\DOCS\DESIGN\STORM\BASIN A3-100yr.xls 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2022 GEI#: DATE: ENGINEER: POND RAINFALL FREQ = 10 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE = 1.26 AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE-DEV Tc = 30.0 MIN 0.50 2 0.36 0.60 0.55 5 0.52 0.64 0.81 PRE-DEV C = 0.20 10 0.64 0.66 1.01 25 0.78 0.64 1.22 STORM A = 0.64 50 0.92 0.66 1.45 B = 0.66 100 1.01 0.67 1.61 STORM INTENSITY = 1.01 IN/HR PRE-DEV Qp = 0.25 CFS POND VOLUME: BASIN AREA PRE = 1.26 AC POST-DEV Tc = 11.1 MIN 0.00 DETENTION POST-DEV C = 0.76 INIT ST. FACILITY STORM INTENSITY = 1.95 IN/HR (CF) 1,843 POST-DEV Qp = 1.87 CFS DEQ RETENTION (CF) POND: POND A - 10YR 3,260 REQUIRED VOL =0.00 CF DIAMETER = 12.00 IN LENGTH OF PIPE = 20.00 FT QPRE = 0.25 CFS HEAD WATER = 1.50 FT AREA = 0.11 SF N = 0.012 ORIFICE = 4.59 IN Ke = 0.50 ORIFICE FLOW = 0.68 CFS SLOPE OF PIPE = 0.010 FT/FT FLOW OUT = 3.70 CFS **NEED ORIFICE AVE SURF AREA = 801.57 SF POND A - 10YR PRE-DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CF) CONST.RELEASE 2,793 AVERAGE VOLUME (CF) (AVG. B/W CONST. & TRIANGLE RELEASE) i = A * (Tc/60) -B STORM i COEFF (CF) 1,202 TRIANGLE RELEASE 1154.004 CHRIS WASIA 12/5/2022 1,497 1,791 COB RETENTIONOUTLET STRUCTURE DESIGN POST-DEVELOPMENT Qp = C i A (CF) H:\Engineering Resources\Storm\Rational Method\POND A-10yr.xls 1 OF 2 PRINTED: 12/14/2022 Qp = C i A 1.26 AC 11.1 MIN 0.76 1.949 IN/HR 1.87 CFS DURATION = 1 MAX VOLUME MAX VOLUME AVERAGE DETENTION VOL (CFT) (CFT) (CFT) 1791.23 1202.36 1,496.79 10 Year 2hr 2 year 24hr Triangle Release Constant Release COB DEQ 8 DURATION INTENSITY Qp POND VOLUME POND VOLUME RETENTION RETENTION (MIN) (IN/HR) (CFS) (CF) (CF) (CF) (CF) 10.55 2.02 1.93 1056.13 913.05 2,793 3,260 11.55 1.90 1.82 1086.70 937.36 12.55 1.80 1.72 1115.14 959.50 0.64 = A = 0.36 2YR 13.55 1.71 1.64 1141.74 979.75 0.66 = B = 0.60 2YR 14.55 1.63 1.56 1166.70 998.34 120 = tc = 1440 min (24 hr duration given by DEQ 8) 15.55 1.56 1.49 1190.21 1015.45 0.405 = i = 0.053 in/hr 16.55 1.50 1.43 1212.43 1031.24 Qpost = 0.051 CFS 17.55 1.44 1.38 1233.48 1045.83 0.388 = Qpre = 0.013 CFS 18.55 1.39 1.33 1253.47 1059.34 19.55 1.34 1.28 1272.49 1071.87 DEQ 8 20.55 1.30 1.24 1290.62 1083.48 INTIAL STORMWATER FACILITY 21.55 1.26 1.20 1307.94 1094.27 (CF) 22.55 1.22 1.17 1324.51 1104.28 1,843 23.55 1.19 1.14 1340.38 1113.58 24.55 1.15 1.11 1355.60 1122.21 Aimp = 44,222.00 sqft 25.55 1.12 1.08 1370.21 1130.22 26.55 1.10 1.05 1384.25 1137.65 POND A - 10YR POST-DEV Qp = POND VOLUME CALCULATIONS: MODIFIED RATIONAL METHOD POST-DEVELOPMENT BASIN AREA PRE = POST-DEV Tc = POST-DEV C = STORM INTENSITY = 1 CURRENT LANDING Pond Volume use Basin A - Retention Pond Layer Elevation Area Volume (ft) (sqft) (cft) 14268 2 44 1901 1969 Total 1969 cft 2 CURRENT LANDING Pond Volume use Basin A - Retention Pond Layer Elevation Area Volume (ft) (sqft) (cft) 14317 2 45 572 589 Total 589 cft 3 CURRENT LANDING Pond Volume use Basin A - Retention Pond Layer Elevation Area Volume (ft) (sqft) (cft) 14423 2 45.7 290 266.05 Total 266.05 cft 4 CURRENT LANDING Pond Volume use Basin A - Retention Pond Layer Elevation Area Volume (ft) (sqft) (cft) 14411 2 46 291 302 Total 302 cft Provided 3126 cft Required 2793 cft Delta 333 cft long