Loading...
HomeMy WebLinkAbout32 Storm Plan      190 NORTHSTAR LANE  BOZEMAN, MT  59718   406‐581‐5730  www.headwatersmt.net                                                                Page 1 of 7          Storm Water Management Design Report    Gallatin Park Mixed Use  350 Gallatin Park Drive  Bozeman, Montana                                      February, 2022      Headwaters Engineering, Inc.  Project #:  1086.017      Prepared For:  Longshot Equity, LLC  PB Box 10025  Bozeman, MT 59719                  190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 2 of 7  Storm Water Management Design Report  Table of Contents      I.  Project Background……………………………………………………………………………………………….. 3    1.  Introduction………………………………………………………………………………………………………………. 3    2.  Soil and Groundwater……………………………………………………………………………………………….. 3    3.  Land Use……………………………………………………………………………………………………………………. 3    II.  Existing Conditions…………………………………………………..………………………………………………. 4    1.  Drainage Basins and Pre‐Development Peak Flows…………………………………………………… 4    III.  Proposed Drainage Plan and Post‐Development Peak Flows…………………………………. 4    1.  Major Drainage System…………………………………………………………………………………………….. 5    2.  Minor Drainage System…………………………………………………………………………………………….. 5    3.  Initial Stormwater Facility and Initial Abstraction……………………………………………………….  6    4.  Maintenance…………………………………………………………………………………………………………….. 6    IV.  Conclusion………………………………………………………………………………………….……………………. 7    List of Tables  Table 1.  Estimated Pre‐Development Peak Flows……………………………………………………………………….. 5  Table 3.  Estimated Post‐Development Peak Flows……………………………………………………………………… 5  Table 4.  Required Pond Volumes ……………………………………..………………………………………………………… 5  Table 5.  Proposed Drainage Conveyance Structures Capacities …………………………………………………… 6      Appendix A—Calculations  Grading and Drainage Exhibits  Pre/Post Development Drainage Basin Flows  Conveyance Structure Modeling  Storm Pond Calculations               List of References     City of Bozeman Design Standards and Specifications Policy, March 2004, and all addenda.  Gallatin Park Subdivision Design Report – Appendix E (1999 TD&H)          190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 3 of 7  I.  Project Background   Introduction  The Cherry Creek Mixed Use Project consists of 7 buildings with a total of 24 residential units on the second  floor and 24 commercial units on the main floor. The site is on the 2.01‐acre Lot 12, Block 2 of Plat J‐300 of the  Gallatin Park Subdivision. The existing lot is located in Section 36, T1S, R5E, PMM in Bozeman, Gallatin County,  Montana.      This design report outlines the storm water analysis conducted for the site and describes the storm water  drainage and management facilities required for the Cherry Creek Mixed Use project by state and local  regulations. The storm water plan follows the design standards set forth by the City of Bozeman in Design  Standards and Specifications Policy, March 2004 and subsequent addenda.      Soil and Groundwater  The NRCS Soil Survey identifies the major soil type on the site to be Turner loam (457A). These soils belong to  hydrologic soil group B as they are comprised primarily of loams and silt loams with moderately high saturated  hydraulic conductivity.      A geotechnical investigation by C&H Engineering on September 10th, 2021, mentioned finding groundwater at  depths from 5.6’ to 7.6’ in the test pits. The report also noted that the lean clay with sand layer underneath  the organic soil was very soft and moist starting at a depth of 2.5’ to 3’, suggesting seasonal groundwater rising  to that level. The existing regional storm pond is a detention pond where the water level is set by the elevation  of the outlet structure. The regional storm pond volumes were calculated using the available volume above  the outlet structure elevation. The stormwater from the onsite Basin B will flow to the existing regional storm  pond. The stormwater from the onsite Basin A will flow to the proposed Retention Pond A. The bottom of  Retention Pond A will be set above seasonal high groundwater.     Land Use  The pre‐development land use on the site was a vacant lot from the Gallatin Park Subdivision in 2000. The land  is currently zoned M‐1 and the proposed use is for commercial units with residential units on the second story.                    Figure 1 – Vicinity map of 2.3‐acre Offsite basin.  190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 4 of 7    II.  Existing Conditions   The Cherry Creek Mixed Use project lies west of Gallatin Park Drive. The project’s land slopes generally to the  north. The average grade of the site is approximately 1.5%. The existing high point of the property is located  near the southwest boundary with the low point in the northeast corner of the parcel. The existing grading  pushed all runoff from the site naturally to the low‐lying area to the north of the site, and ultimately to the  East Gallatin River.      Drainage Basins and Pre‐development Peak Flows   Headwaters has identified the major contributing offsite drainage basin and two onsite drainage basins, as  shown on Sheet C‐4 and the Basin Exhibit sheet GD‐1 found in Appendix A. The 2.3‐acre off‐site basin stretches  from the southwest corner of the property, to the railroad tracks approximately 230’ to the west, and  encompasses the area perpendicular to the ground contours at the western site boundary. Estimates of runoff  and their respective calculations for the drainage basin were completed using the Modified Rational Method.  The offsite basin model uses a pre‐development runoff coefficient C = 0.20. The onsite basin also uses a pre‐ development runoff coefficient of C = 0.20. Given the size of the existing offsite basin, and possible future  development, a runoff coefficient of C = 0.40 was used for post‐development.     The 10‐year, 25‐year, and 100‐yr storm intervals were used in the analysis of the existing storm water  conveyance structures in or near the site. A summary of estimated pre‐development peak runoff rates can be  found in Table 1. Detailed calculations are available in Appendix A.      Table 1.    Estimated Pre‐Development Peak Flows (see sheet GD‐1)    Sub Area Description                    Area  Tc                     Q10  Q25             Q100                         (acres)                    (min)                     (cfs)  (cfs)  (cfs)  A Onsite Basin ‐ Rational 0.86  46  0.13  0.16 0.21  B Onsite Basin ‐ Rational 1.15  39  0.20  0.24 0.31  OSA Offsite Basin ‐ Rational 2.3  27  0.50  0.60 0.79            III.  Proposed Drainage Plan and Estimated Post‐Development Peak Flows   The proposed drainage plan will build off of the existing or natural drainage system in place. Headwaters’  drainage plan consists of two separate drainage systems. First, the major drainage system is designed to have  a much higher conveyance capacity and shall convey the excess runoff from the 100‐year storm without  inundating any building structures. Secondly, the minor drainage system fits within the major drainage system  and feeds into it. The minor drainage system(s) are designed to accommodate moderate and relatively  frequent storm events without inconveniencing the public. The minor system is comprised of the streets,  sidewalk chases, and swales designed to convey runoff from the 10‐year and 25‐year events, and retention or  detention ponds designed to attenuate the 10‐year storm event. Table 2 presents a summary of the expected  post‐development peak flow rates passing through the proposed project. Appendix E of the Subdivision’s  Design Report also addresses storm water.    Table 2.    Estimated Post‐Development Peak Flows (see sheet GD‐1)    Sub Area Description                    Area C Tc                    Q10                    Q25                    Q100                         (acres)                    (min)                    (cfs)                    (cfs)                     (cfs)        A Onsite Basin A ‐ Rational  0.86 0.57 18  0.69  0.83  1.11        B Onsite Basin B ‐ Rational 1.15 0.83 15  1.53  1.81  2.44        OSA       Offsite Basin ‐ Rational 2.3 0.40 27  1.00  1.20  1.59    190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 5 of 7   Major Drainage System   The major drainage system in the area is comprised of the natural low area which contains the regional storm  pond and which has a controlled outlet and 36” arch pipe to the north. If the storm exceeds the outlet  structure capacity, which was to be designed to handle the 25‐year flow, it will fill the pond and top Gallatin  Park Drive. Any overflow water will overtop Gallatin Park Drive at an elevation of 4685.0’, adjacent to Building  #2, which leaves 0.8’ of freeboard on the lowest building first floor. After overtopping Gallatin Park Drive, the  natural drainage will carry it to the East Gallatin River as the water has historically traveled.     The major drainage system also includes the proposed Retention Pond A, which will capture the runoff from  Drainage Basin A. The bottom of the pond is set 2.8’ lower than the adjacent finished floor elevation of  Building #1A. Any water that overtops the pond will continue north of the site, away from the buildings,  toward the existing low‐lying area to the north, and eventually to the East Gallatin River.    Site grading onsite shall be completed so that any runoff resulting from storm events greater than the 10‐year  and less than the 100‐year will flow through parking lots and down conveyance swales without inundating any  structures or causing significant erosion onsite. The 100‐year flow for Drainage Basin A and the Offsite Basin of  2.70 cfs will flow through the parking lot and into Retention Pond A without inundating the first floor of any  building. An existing gentle swale at the north end of Pond A will allow the 100‐year storm to overtop the pond  and flow north without inundating any buildings. The 100‐year flow for onsite Drainage Basin B of 2.44 cfs will  flow through the parking lot and culverts and into the existing regional pond without inundating the first floor  of any building.     Minor Drainage System   The proposed minor drainage system includes interior parking lot sheet flow into storm pipe, which discharges  into the existing regional detention pond (from Basin B) and parking lot sheet flow across Basin A into  proposed Retention Pond A. The pond locations are shown on the attached Basin Exhibit sheet GD‐1 The City  of Bozeman Design Standards and Specifications Policy requires that detention pond volume be adequate to  accommodate the difference in peak runoff between the pre‐development and post‐development design  storm of 10 years, while retention ponds must contain the entire 10‐year 2‐hour design storm volume. Table 3  shows the calculated pond volumes.  For the regional pond, the originally contemplated runoff coefficient was  0.70 for the full 2.01‐acre site, while the design runoff coefficient is 0.83, with only Drainage Basin B (1.15  acres) draining to the regional pond. The existing pond design was also verified using current standards. The  capacity of the pond is sufficient to retain the design storm.     Table 3.     Pond Volumes     Pond Type    Location                    Contributing                   Volume                                Subarea                             (cft)__________________________________              B Detention  Basin B (C = 0.83 @ 1.15 acres)      1,657 cf (actual flows from site)      B Detention  Designed w/ subdivision (C = 0.70 @ 2.01 acres) 4,890 cf (portion of pond allocated to this site)      A             Retention                      Basin A (C = 0.57 @ 0.86 acres       1,304 cf (actual flows from site)    It is required that retention ponds and storage structures drain to prevent long‐term standing water. The silt  loam has an infiltration rate per DEQ 8 of 0.7 inches per hour. Since Retention Pond A is 1.0’ deep, it will take  17.1 hours for the surface water to drain from the pond. Additionally, the Contech CDS Separator is designed  to always hold water between the outlet pipe elevation and the sediment storage. The separator will handle  back‐to‐back storms without reduced settling ability.    At Drainage Basin A, the curb and gutter in the parking lot will direct the runoff to the curb cut which empties  into Retention Pond A. The proposed curb cut has a capacity of 2.6 cfs which passes the 100‐year onsite storm  event without overtopping the curb.  At Drainage Basin B,  the curb and gutter in the parking lot will direct the runoff to the inlet at the northeast  end of the parking lot, then through a 12” RCP culvert, then through a hydrodynamic separator before flowing  190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 6 of 7  to the existing regional detention pond. The separator will also treat the first 0.5” of precipitation from a 24‐ hour storm to remove 80% of Total Suspended Solids (TSS).    Table 4.    Proposed Drainage Conveyance Structure Capacity     Description               Contributing                      Depth          Slope     Q10PST      Q25PST      Q100PST  Capacity   Passes                        Subareas                              (ft) (%)            (cfs)             (cfs)             (cfs)           (cfs)    Design Storm   Curb & Gutter  A & Offsite  0.50 0.5 1.69  2.70 4.2 Y  Curb & Gutter  B  0.50 0.5 1.53  2.44 4.2 Y  24” Curb Cut  A & Offsite  0.40 0.5 1.69  2.70 2.6 Y  12” HP Separator Pipe B    0.75 0.5 1.53  2.44 2.99 Y  12” HP Storm Pipe  B  0.75 0.5 1.53  2.44 2.99 Y  6” PVC    OPEN SPACE 0.5 0.5 1.12  1.36 0.55 Y  100‐YR SWALE @ POND A A & Offsite  0.25 0.5 1.69  2.70 3.2 Y    Initial Stormwater Facility and Initial Abstraction  The latest version of DEQ 8 as well as the City of Bozeman requires that the first 0.5 inch of precipitation must  be captured and not be allowed to become direct runoff. At 1,430 SF, Retention Pond A has capacity to treat  the first 0.5 inches of runoff from Drainage Basin A, which is calculated to be 917 cf. For Drainage Basin B, the  flow from the first 0.5‐inch storm runoff from a 24 hour storm will be treated using the proposed Contech CDS  hydrodynamic separator which is designed to remove 80% of TSS.       Maintenance   Regular maintenance of storm water facilities is necessary for proper functioning of the drainage system. In  general, regular mowing of any grass swales and unclogging of curb cuts and curb lines be required to prevent  standing water and clogging. More substantial maintenance, such as sediment removal with heavy equipment,  may be required in coming decades to restore pond volume and swale function. Sediment removal from the  regional storm pond is the responsibility of the Gallatin Park Subdivision Owners Association.    The Hydrodynamic Separator is to be visually inspected every 6 months to check for build‐up of sediment in  the bottom of the unit. If the sediment depth exceeds 75% of the sump depth or 18 inches deep, the sediment  is to be removed using a vac‐truck to suck out the sediment and dispose of it at a disposal site. The sediment  depth can also be measured from the top of the unit. If the sediment is measured to be 5.7’ or less below the  top of the separator unit, then the sediment needs to be removed.      Floatables (trash) are to be netted out and disposed of prior to removing sediment with the vac‐truck. Any oils  or hydrocarbons are to be removed using absorbent pads prior to vac‐trucking out the sediment. Reference  the Contech CDS Inspection and Maintenance Guide for additional details.     All maintenance and repairs should be prioritized and scheduled in advance. Structures and pipes should be  visually inspected yearly. Typical maintenance items include removing obstructions, cleaning and flushing  pipes, mowing grass and weeds, tree maintenance to prevent limbs from falling and blocking swales, and  establishing groundcover on bare ground. See the Stormwater Maintenance Manual for additional  information.    IV.  Conclusion  Storm water analysis and calculations indicate that the proposed storm water management plan for the Cherry  Creek Mixed Use project is adequate to safely convey the 10‐year, 25‐year, and 100‐year storm events while  satisfying state and local regulations for peak attenuation and stormwater storage. Furthermore, the proposed  first floor elevations for the structures are all above the estimated 100‐yr Base flood Elevation as determined  by Headwaters Engineering.      H:\1086\017\DOCS\SITEPLAN\StormwaterDR_Lot 12.doc  190 Northstar Lane, Bozeman, MT 59718                  (406) 581‐5730                 www.headwatersmt.net                         Page 7 of 7        Appendix A  Exhibits & Calculations & O&M                                                                                          //////////////////////// ////////////////////////////////////////// 8 W EEEG G TTTT /// /// ///8 SS8 SS8 SS8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 W8 WSS SS /// /// /// /// //////////// /// /// /// ////////////////// /// /// /// /// /// /// /// /// /// /// /// /// /// /// ///////// /// ////// /// /// /// //////////// /// /// /// /// /// 8 W 8 W8 W 8 W 8 W8 W8 W8 W WS WS WS WS WSWS WS WS WS WS8 W8 W8 W8 W8 W////////////T T T T T T T T TTTTTTGGGGGGGGGG G G G G G G E E E E E E E E E E E E EEEEEE SSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSS8 SS 8 S S 8 S S 8 SS 8 SS8 SS8 SS8 SSSSWSWSWSWSWSGGGGGGGGGGGGGGGG 8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 SS8 WWWWWWWWWWWW WSSSSSSSSSSSSSSSSSSSSUUUUU UUUUUUU U U U U U U U U USDSDSD4 W4 W4 W4 W 4 W 4 W 4 W W W WW SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS SS W W WWSSSSSSSSSSSDSDSD SDSDSDSD11"X17": 1"= 60 ftNGRAPHIC SCALE1 inch = ft.0( IN FEET )15303030H:\1086\017\ACAD\SHEETS\DRAINAGE BASIN EXHIBIT.dwg Plot Date: 12/15/2021 12:33 PMHEADWATERSPROJECT NUMBERDRAWING NUMBERDRAWN BY:DATE:2021VERIFY SCALETHESE PRINTS MAY BEREDUCED. LINE BELOWMEASURES ONE INCH ONORIGINAL DRAWING. MODIFY SCALE ACCORDINGLY© HEADWATERS ENGINEERING, INC.REVISION DATE:190 NORTHSTAR LANE, BOZEMAN, MT 59718HEADWATERSMT.NET406-581-5730PROJECT LOCATIONMONTANABOZEMAN12/15/21GPSDRAINAGE BASINS350 GALLATIN PARK DRIVECHERRY CREEK MIXED USE1086.017GD-1GALLATIN PARK DRIVE60' R.O.W.LOT 12BLOCK 22.01 ACRESMONTANA RAIL LINK PRIVATE OPENSPACE "B"3' REAR SETBACK3' REAR SETBACK3' SIDE SETBACKPRIVATE OPENSPACE "C "EXISTINGCOMMERCIALBUILDINGEXISTINGCOMMERCIALBUILDINGEXISTINGCOMMERCIALBUILDINGEXISTINGCOMMERCIALBUILDINGLOT 1BLOCK 31.158 ACRESZONED M -1LOT 2BLOCK 30.436 ACRESZONED M -1LOT 6BLOCK 10.322 ACRESZONED M -1LOT 7BLOCK 10.322 ACRESZONED M -1LOT 5BLOCK 10.533 ACRESZONED M -1LOT 11BLOCK 20.627 ACRESZONED M -1LOT 10BLOCK 20.432 ACRESZONED M -1EXISTING UTILITYROAD/ TRAILEXISTING UTILITYROAD/TRAILGALLATIN PARK DRIVEEXISTING CONCRETESIDEWALKCONCRETECROSSWALKCONCRETECROSSWALKCOV E R E D TRA S H HYDRANTBUILDING 1BBUILDING 1ABUILDING 3BUILDING 5BUILDING 4BUILDING 6BUILDING 27' SIDEWALK7' SIDEWALK 7' SI D E W A L K 7' SIDEWALK7' SIDEWALK7' SIDEWALK5' SIDEWALK5' SIDEWALK5' SIDEWALKRESIDENTIALOPEN SPACERESIDENTIALOPEN SPACEPROPOSEDRETENTIONPOND A18.0'24.0'18.0'18.0'18.0'18.0'24.0'24.0'24.0'24.0'216.1'173.7'1 1 4 . 4 ' 124.0'155.8'BUILDINGFOOTPRINT, TYPOFFSITEBASINREGIONAL STORM PONDBASIN ABASIN B HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =2.3AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.45 2 0.36 0.6 0.58 5 0.52 0.64 0.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.08 25 0.78 0.64 1.30 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 1.56 B = 0.64 100 1.01 0.67 1.72 STORM INTENSITY =1.30IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.60CFS BASIN AREA PRE =2.3AC POST‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.00 POST‐DEV  C =0.4 STORM INTENSITY =1.30IN/HR POST‐DEV   Qp =1.20CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF Cherry Creek Mixed Use GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A Offsite Basin H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\4_OFFSITE BASIN FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =2.3AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.45 2 0.36 0.6 0.58 5 0.52 0.64 0.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.08 25 0.78 0.64 1.30 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 1.56 B = 0.66 100 1.01 0.67 1.72 STORM INTENSITY =1.08IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.50CFS BASIN AREA PRE =2.3AC POST‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.00 POST‐DEV  C =0.4 STORM INTENSITY =1.08IN/HR POST‐DEV   Qp =1.00CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF Cherry Creek Mixed Use GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A Offsite Basin H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\OFFSITE BASIN FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2021 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =2.3AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.45 2 0.36 0.6 0.58 5 0.52 0.64 0.87 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 1.08 25 0.78 0.64 1.30 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 1.56 B = 0.67 100 1.01 0.67 1.72 STORM INTENSITY =1.72IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.79CFS BASIN AREA PRE =2.3AC POST‐DEV Tc = 27.0 MIN 0.00 POST‐DEV  C =0.4 STORM INTENSITY =1.72IN/HR POST‐DEV   Qp =1.59CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF Cherry Creek Mixed Use GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A Offsite Basin H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\OFFSITE BASIN FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 12/14/2021 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.86AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 46.0 MIN 0.77 2 0.36 0.6 0.42 5 0.52 0.64 0.62 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.76 25 0.78 0.64 0.92 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 1.10 B = 0.66 100 1.01 0.67 1.21 STORM INTENSITY =0.76IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.13CFS BASIN AREA PRE =0.86AC POST‐DEV Tc = 18.0 MIN POST‐DEV  C =0.57 STORM INTENSITY =1.42IN/HR POST‐DEV   Qp =0.69CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN A H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\8_BASIN A FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.86AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 46.0 MIN 0.77 2 0.36 0.6 0.42 5 0.52 0.64 0.62 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.76 25 0.78 0.64 0.92 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 1.10 B = 0.64 100 1.01 0.67 1.21 STORM INTENSITY =0.92IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.16CFS BASIN AREA PRE =0.86AC POST‐DEV Tc = 18.0 MIN POST‐DEV  C =0.57 STORM INTENSITY =1.69IN/HR POST‐DEV   Qp =0.83CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN A H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\8_BASIN A FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =0.86AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 46.0 MIN 0.77 2 0.36 0.6 0.42 5 0.52 0.64 0.62 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.76 25 0.78 0.64 0.92 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 1.10 B = 0.67 100 1.01 0.67 1.21 STORM INTENSITY =1.21IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.21CFS BASIN AREA PRE =0.86AC POST‐DEV Tc = 18.0 MIN POST‐DEV  C =0.57 STORM INTENSITY =2.26IN/HR POST‐DEV   Qp =1.11CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN A H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\8_BASIN A FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =10YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.15AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 39.0 MIN 0.65 2 0.36 0.6 0.47 5 0.52 0.64 0.69 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.85 25 0.78 0.64 1.03 STORM  A = 0.64 50 0.92 0.66 1.22 B = 0.66 100 1.01 0.67 1.35 STORM INTENSITY =0.85IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.20CFS BASIN AREA PRE =1.15AC POST‐DEV Tc = 15.0 MIN POST‐DEV  C =0.83 STORM INTENSITY =1.60IN/HR POST‐DEV   Qp =1.53CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN B H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\12_BASIN B FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ =25YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.15AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 39.0 MIN 0.65 2 0.36 0.6 0.47 5 0.52 0.64 0.69 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.85 25 0.78 0.64 1.03 STORM  A = 0.78 50 0.92 0.66 1.22 B = 0.64 100 1.01 0.67 1.35 STORM INTENSITY =1.03IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.24CFS BASIN AREA PRE =1.15AC POST‐DEV Tc = 15.0 MIN POST‐DEV  C =0.83 STORM INTENSITY =1.89IN/HR POST‐DEV   Qp =1.81CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN B H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\12_BASIN B FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 HW#: DATE: ENGINEER:   RAINFALL FREQ = 100 YR (DURATION = 1) BASIN AREA PRE =1.15AC STORM EVENT INTENSITY (YR) A B (IN/HR) PRE‐DEV Tc = 39.0 MIN 0.65 2 0.36 0.6 0.47 5 0.52 0.64 0.69 PRE‐DEV  C = 0.20 10 0.64 0.66 0.85 25 0.78 0.64 1.03 STORM  A = 1.01 50 0.92 0.66 1.22 B = 0.67 100 1.01 0.67 1.35 STORM INTENSITY =1.35IN/HR PRE‐DEV   Qp =0.31CFS BASIN AREA PRE =1.15AC POST‐DEV Tc = 15.0 MIN POST‐DEV  C =0.83 STORM INTENSITY =2.56IN/HR POST‐DEV   Qp =2.44CFS PRE‐DEVELOPMENT MODIFIED RATIONAL METHOD (CITY OF BOZEMAN)i = A * (Tc/60) ‐B     STORM i COEFF 1086.017 GPS 12/14/2021 POST‐DEVELOPMENT Qp = C i A FLOW FROM BASIN B H:\1086\017\DOCS\DESIGN\STORM\12_BASIN B FLOWS 1 OF 1 PRINTED: 2/10/2022 Cherry Creek Mixed Use12/14/2021POST DEVELOPMENTBasin ABasin BWeighted C0.86184573Weighted C1.146097Area (sf) 37542 Area (sf) 49924Area (Acres) 0.86 Area (Acres) 1.15Area Impervious (0.9) 22012 Area Impervious (0.9) 45540Area Gravel (0.8) 0 Area Gravel (0.8) 0Area Unimproved (0.2) Area Unimproved (0.2) 0Area Landscaped (0.1) 15530 Area Landscaped (0.1) 4384Weighted C= 0.57 Weighted C= 0.83 PRE DevelopmentGALLATIN PARK LOT 12FINAL TCBASIN A300 0.015 1.13 0.15 44.55 100 0.015 1 1.67 0.000 0.031944 0.05 0.0046BASIN B250 0.015 1.13 0.15 38.50 0 0 0 0.00 0.000 0.031944 0.05 0.0039OFFSITE300 0.05 1.13 0.13 24.55 200 0.04 1.25 2.67 0 0.000 0.031194 0.05 0.0027n6TtcTcTtL3ELEV. START (ft)ELEV. END (ft)S (ft/ft)r5 (ft)Tt‐ Sheet FlowL2ELEV. START (ft)ELEV. END (ft)S (ft/ft)V4        (ft/s)BASIN IDInitial / Sheet Flow1Shallow Concentrated Flow2Concentrated Flow2,3L1ELEV START (ft)ELEV END (ft)S (ft/ft) P2 (in)n6 1 Manning's Kinematic Solution 2 Shallow Concentrated Flow Equation 3 Manning's Equation for Concentrated Flow4Velocity vs. Slope for Shallow Concentrated Flows5 Geometric Elements of Channel Sections6ze POST Development GALLATIN PARK LOT 12FINAL TCBASIN A50 0.015 1.13 0.15 10.62 300 0.015 1 5.00 50 0.015 0.031944 0.05 2.2718BASIN B60 0.015 1.13 0.15 12.29 70 0.015 1 1.17 135 0.020 0.25 0.05 1.3515OFFSITE300 0.05 1.13 0.13 24.55 200 0.04 1.25 2.67 0 0.000 0.031194 0.05 0.0027n6TtcTcTtL3ELEV. START (ft)ELEV. END (ft)S (ft/ft)r5 (ft)Tt‐ Sheet FlowL2ELEV. START (ft)ELEV. END (ft)S (ft/ft)V4        (ft/s)BASIN IDInitial / Sheet Flow1Shallow Concentrated Flow2Concentrated Flow2,3L1ELEV START (ft)ELEV END (ft)S (ft/ft)P2 (in)n6 1 Manning's Kinematic Solution 2 Shallow Concentrated Flow Equation 3 Manning's Equation for Concentrated Flow4Velocity vs. Slope for Shallow Concentrated Flows5Geometric Elements of Channel Sections6ze Project Description Friction Method Manning Formula Solve For Discharge Input Data Roughness Coefficient 0.013 Channel Slope 0.00500 ft/ft Normal Depth 0.40 ft Left Side Slope 1.00 ft/ft (H:V) Right Side Slope 1.00 ft/ft (H:V) Bottom Width 1.50 ft Results Discharge 2.68 ft³/s Flow Area 0.76 ft² Wetted Perimeter 2.63 ft Hydraulic Radius 0.29 ft Top Width 2.30 ft Critical Depth 0.42 ft Critical Slope 0.00423 ft/ft Velocity 3.53 ft/s Velocity Head 0.19 ft Specific Energy 0.59 ft Froude Number 1.08 Flow Type Supercritical GVF Input Data Downstream Depth 0.00 ft Length 0.00 ft Number Of Steps 0 GVF Output Data Upstream Depth 0.00 ft Profile Description Profile Headloss 0.00 ft Downstream Velocity Infinity ft/s Upstream Velocity Infinity ft/s Normal Depth 0.40 ft Critical Depth 0.42 ft Channel Slope 0.00500 ft/ft 2' Curb Cut 3/16/2021 5:03:13 PM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of1Page 2' Curb Cut GVF Output Data Critical Slope 0.00423 ft/ft 3/16/2021 5:03:13 PM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of2Page Project Description Friction Method Manning Formula Solve For Discharge Input Data Roughness Coefficient 0.010 Channel Slope 0.00500 ft/ft Normal Depth 0.75 ft Diameter 1.00 ft Results Discharge 2.99 ft³/s Flow Area 0.63 ft² Wetted Perimeter 2.09 ft Hydraulic Radius 0.30 ft Top Width 0.87 ft Critical Depth 0.74 ft Percent Full 75.0 % Critical Slope 0.00515 ft/ft Velocity 4.73 ft/s Velocity Head 0.35 ft Specific Energy 1.10 ft Froude Number 0.98 Maximum Discharge 3.52 ft³/s Discharge Full 3.27 ft³/s Slope Full 0.00416 ft/ft Flow Type SubCritical GVF Input Data Downstream Depth 0.00 ft Length 0.00 ft Number Of Steps 0 GVF Output Data Upstream Depth 0.00 ft Profile Description Profile Headloss 0.00 ft Average End Depth Over Rise 0.00 % Normal Depth Over Rise 75.00 % Downstream Velocity Infinity ft/s 12" Separator Pipe 12/15/2021 11:47:03 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of1Page GVF Output Data Upstream Velocity Infinity ft/s Normal Depth 0.75 ft Critical Depth 0.74 ft Channel Slope 0.00500 ft/ft Critical Slope 0.00515 ft/ft 12" Separator Pipe 12/15/2021 11:47:03 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of2Page Project Description Friction Method Manning Formula Solve For Discharge Input Data Roughness Coefficient 0.013 Channel Slope 0.00500 ft/ft Normal Depth 0.75 ft Diameter 1.00 ft Results Discharge 2.30 ft³/s Flow Area 0.63 ft² Wetted Perimeter 2.09 ft Hydraulic Radius 0.30 ft Top Width 0.87 ft Critical Depth 0.65 ft Percent Full 75.0 % Critical Slope 0.00731 ft/ft Velocity 3.64 ft/s Velocity Head 0.21 ft Specific Energy 0.96 ft Froude Number 0.75 Maximum Discharge 2.71 ft³/s Discharge Full 2.52 ft³/s Slope Full 0.00416 ft/ft Flow Type SubCritical GVF Input Data Downstream Depth 0.00 ft Length 0.00 ft Number Of Steps 0 GVF Output Data Upstream Depth 0.00 ft Profile Description Profile Headloss 0.00 ft Average End Depth Over Rise 0.00 % Normal Depth Over Rise 75.00 % Downstream Velocity Infinity ft/s 12" RCP 12/15/2021 11:49:17 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of1Page GVF Output Data Upstream Velocity Infinity ft/s Normal Depth 0.75 ft Critical Depth 0.65 ft Channel Slope 0.00500 ft/ft Critical Slope 0.00731 ft/ft 12" RCP 12/15/2021 11:49:17 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 2of2Page Project Description Friction Method Manning Formula Solve For Discharge Input Data Channel Slope 0.00500 ft/ft Normal Depth 0.25 ft Discharge 3.15 ft³/s Cross Section Image 100 year storm outflow 12/17/2021 9:47:27 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 1of1Page Project Description Friction Method Manning Formula Solve For Discharge Input Data Channel Slope 0.00500 ft/ft Normal Depth 1.50 ft Discharge 170.06 ft³/s Cross Section Image Cross Section for Irregular Section - 1 12/17/2021 9:39:48 AM Bentley Systems, Inc. Haestad Methods Solution CenterBentley FlowMaster V8i (SELECTseries 1) [08.11.01.03] 27 Siemons Company Drive Suite 200 W Watertown, CT 06795 USA +1-203-755-1666 1of1Page